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以下內(nèi)容為行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的節(jié)選，具體項(xiàng)目辦理細(xì)節(jié)請聯(lián)系我們

 　　1.8.5.當(dāng)廚房為內(nèi)廚房且有日子陽臺時，日子陽臺與臥室之間有門或墻等建筑構(gòu)件離隔時，廚房灶具建議用電器，此類用戶只考慮在陽臺放置熱水器運(yùn)用燃?xì)狻?

　　1.8.6.廚房與臥室之間有必要運(yùn)用墻和門等建筑構(gòu)件離隔，建筑構(gòu)件選用耐火極限不低于0.75h的不燃燒體。建筑構(gòu)件的選用參看《高層民用建筑計(jì)劃防火標(biāo)準(zhǔn)》gb50045-95。

　　1.8.7.廚房與臥室未按上述需要離隔時，燃?xì)饬⒐軕?yīng)設(shè)在外墻或與臥室分隔的陽臺，入戶支管只能預(yù)留在戶外或陽臺，不得引進(jìn)室內(nèi)。

　　1.9.工商用戶燃?xì)庥?jì)劃

　　1.9.1.管道計(jì)劃

　　一、管材挑選：應(yīng)選用焊接鋼管、鍍鋅鋼管、無縫鋼管或不銹鋼金屬波紋管，管道結(jié)束應(yīng)設(shè)置放散閥。

　　二、燃?xì)饪刂崎y與用氣設(shè)備間宜選用硬管聯(lián)接。

　　三、工商用戶有必要在該戶全部專用的燃?xì)庠O(shè)備之前應(yīng)有獨(dú)立的控制總閥，有條件時有必要在室外設(shè)置鋼制的法蘭球閥。

　　四、燃?xì)夤艿涝跈M過通道、或燃?xì)庠钫�下方等易被蹂躪的方位時，應(yīng)采用設(shè)備保護(hù)踏欄等保護(hù)方法，做法參照標(biāo)準(zhǔn)圖實(shí)行。

　　1.9.2.燃?xì)獗淼脑O(shè)置

　　一、優(yōu)先考慮設(shè)在室外，設(shè)置高度表底距地上1.5米支配，設(shè)備地址應(yīng)便于表觀看表頭計(jì)數(shù)器。

　　二、設(shè)置在室內(nèi)時，燃?xì)獗砼c炒菜灶、大鍋灶、蒸箱、烤爐等燃?xì)庠罹叩脑钸吽�平凈距不�?yīng)小于0.8米；與沸水器及熱水鍋爐的水平凈距不應(yīng)小于1.5米；當(dāng)無法滿足上述條件時，應(yīng)加隔熱板。

　　三、燃?xì)獗淼脑O(shè)置滿足抄表、修理、保護(hù)和安  全運(yùn)用的需要。

　　記載：查看實(shí)況記載；

　　陳說：查看陳說；

　　查看材料：底片，超聲查看、波形圖記載、返修前記載材料。

　　4.6焊后熱處理

　　4.6.1焊后熱處理的意圖是改進(jìn)焊接接頭功能,消除焊接剩下應(yīng)力。

　　熱處理程序：焊縫查驗(yàn)合格后，耐壓試驗(yàn)之前，熱處理前應(yīng)對焊縫進(jìn)行硬度查看。

　　熱處理技術(shù)應(yīng)包括：熱處理加熱方法、保溫方法、溫控需要，升溫、恒溫文降溫需要。

　　熱處理設(shè)備、設(shè)備及查看、查驗(yàn)需要、效果評價。

　　4.6.2不銹鋼、有色金屬制壓力容器焊后熱處理：

　　圖紙有需要時進(jìn)行焊后熱處理，一般不需要。

　　4.7壓力容器的耐壓試驗(yàn)

　　耐熱試驗(yàn)是對壓力容器制造產(chǎn)品進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)證的方法之一，可以分為液壓、氣壓和氣--液組合壓力試驗(yàn)三種。

　　4.7.1耐壓試驗(yàn)壓力

　　試驗(yàn)壓力取值與計(jì)劃壓力或容器銘牌上的最大工作壓力、計(jì)劃溫度與試驗(yàn)溫度、容器材料三要素  有關(guān)。

　　4.7.3耐壓試驗(yàn)時容器強(qiáng)度校核

　　耐壓試驗(yàn)時，假如選用高于本規(guī)程規(guī)矩的耐壓試驗(yàn)壓力時，應(yīng)當(dāng)依照引證標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)矩對殼體進(jìn)行強(qiáng)度校核。

　　4.7.4~4.7.5液壓試驗(yàn)進(jìn)程質(zhì)量需要：即液壓試驗(yàn)技術(shù)需要與安  全需要分述如下：

　　4.7.4耐壓試驗(yàn)前的預(yù)備工作

　　1耐壓試驗(yàn)前，壓力容器各聯(lián)接部位的緊固螺栓，應(yīng)當(dāng)安  裝完全，緊固穩(wěn)妥；

　　2試驗(yàn)用壓力表應(yīng)當(dāng)符合本規(guī)程第8章的有關(guān)規(guī)矩，并且最少選用兩個量程相同并且經(jīng)過校驗(yàn)的壓力表，試驗(yàn)用壓力表應(yīng)當(dāng)設(shè)備在被試驗(yàn)壓力容器頂部便于查詢的方位；

　　3耐壓試驗(yàn)時，壓力容器上焊接的暫時受壓元件，應(yīng)當(dāng)采用恰當(dāng)?shù)姆椒ǎ�保證其強(qiáng)度和安  全性；

　　4耐壓試驗(yàn)場所應(yīng)當(dāng)有可靠的安  全防護(hù)設(shè)備，并且經(jīng)過單位技術(shù)擔(dān)任人和安  全有些查看認(rèn)可。

　　a)硫化氫濃度關(guān)于同一硬度的鋼材，硫化氫濃度越高，則越簡略發(fā)生硫化物應(yīng)力開裂。b)ph值一般ph值為4.2腐蝕最嚴(yán)重。ph值5～6時不易分裂。當(dāng)ph值≥7時可完全不發(fā)生分裂。但富含氰  化物時，當(dāng)ph值≥7時也發(fā)生硫化物應(yīng)力開裂。

　　c)水分+h2s和鋼反應(yīng)發(fā)生硫化物應(yīng)力開裂，有必要要有水分存在。完全枯燥的h2s不會使鋼發(fā)生裂紋。

　　3)防護(hù)方法：a.改進(jìn)材料功能a)下降鋼材的含硫量，當(dāng)鋼材的含硫量為0.005～0.006％，可耐硫化物的應(yīng)力開裂。b)鋼中增加ca，ce(鈰)元素  ，使鋼中mns攙雜物由條狀變?yōu)榍驙睿�以防止裂紋發(fā)生。c)增加0.2～0.3％銅，可減少氫向鋼中的分散量。

　　b.焊后熱處理并操控焊縫硬度，apirp942“操控碳鋼煉油設(shè)備焊縫硬度防止硫化物應(yīng)力開裂”中認(rèn)為：在設(shè)備制造過程中，防止操作中硫化物應(yīng)力開裂的最實(shí)踐和最經(jīng)濟(jì)的三個方法如下：

　　a)細(xì)心操控焊縫化學(xué)成分防止合金成分超高（錳最大含量1.6％，硅最大含量1％；

　　b)堅(jiān)持焊縫硬度在合格計(jì)劃(hb200)；

　　c)進(jìn)行焊后熱處理，消除剩余應(yīng)力。

　　在多年的出產(chǎn)實(shí)踐中，因低溫h2s腐蝕而發(fā)生的事端時有報導(dǎo)，因此工程上給予了嚴(yán)重的材料運(yùn)用條件，以防止h2s應(yīng)力腐蝕致使的事端。這些條件歸納起來有三項(xiàng)：其一是在選材上請求鋼材的屈從極限不大于490mpa，一同有必要是鎮(zhèn)靜鋼。不得選用含鎳量大于1.0％的低合金鋼。其二是加強(qiáng)對原材料及焊縫的無損檢查，嚴(yán)重操控焊接缺限和制造缺陷的存在。其三是進(jìn)行焊后消除應(yīng)力熱處理，并操控其焊縫硬度不大于hb200。

　　(3)高溫h2-h2s腐蝕

　　存在于加氫精制及加氫裂化設(shè)備高溫（300～420℃）的反應(yīng)器、加熱爐管及技能管線。腐蝕形狀為h2s對鋼的化學(xué)腐蝕。在富氫的環(huán)境中90％～98％的有機(jī)硫?qū)⑥D(zhuǎn)化為硫化氫。在氫的推進(jìn)下可使h2s加速對鋼材的腐蝕。各種鋼材的h2+h2s的腐蝕率可按庫柏-高曼（couper-gtorman）曲線選擇。這類腐蝕受溫度的影響比較大，在＜260℃時無腐蝕，在260～340℃時，腐蝕初步發(fā)生，并隨溫度增加而腐蝕加劇。在340～400℃時，h2s初步分解生成氫（h2）和單質(zhì)硫（s），因此呈高溫硫腐蝕。在426～480℃時，高溫硫?qū)?a >金屬材料的腐蝕最快。高溫硫腐蝕多為均勻腐蝕，但在易受沖刷部位呈不均勻腐蝕，甚至有些穿孔，工程上一般選用耐蝕材料，如恰當(dāng)選用合金鋼以替代碳素  鋼。對操作溫度等于或高于250℃，介質(zhì)為h2s/h2的材料選用，應(yīng)根據(jù)高溫h2s/h2對各鋼種的腐蝕率按附錄c中圖c-1及圖c-8（couper曲線）選擇。

　　(4)根據(jù)煉油設(shè)備中高溫硫和環(huán)烷酸  的腐蝕情況較多，sh3059公例增加了

　　高溫硫和環(huán)烷酸  腐蝕用材料。高溫硫腐蝕部位為焦化設(shè)備、常減壓設(shè)備、催化裂化設(shè)備的加熱爐、分餾塔底部及相應(yīng)的管線、換熱器等設(shè)備。高溫硫的腐蝕防護(hù)方法主要是選擇耐蝕材料。如cr5mo、cr9mo爐管、304不銹鋼等。原油中的酸  性物質(zhì)主要是環(huán)烷酸  。環(huán)烷酸  對金屬腐蝕受溫度的影響比較大，該反應(yīng)受溫度的影響比較大，在220℃以下時，環(huán)烷酸  對金屬沒有腐蝕；但在高溫，可致使劇烈腐蝕。環(huán)烷酸  腐蝕初步于220℃，往后隨溫度增加而腐蝕加劇，在270℃～280℃時抵達(dá)最大腐蝕；往后跟著溫度增加而削弱。但在350℃～400℃腐蝕又急劇增加；當(dāng)溫度逾越400℃時就沒有腐蝕了，因?yàn)榇藭r原油中的環(huán)烷酸  已根本氣化完畢。一般以原油中的酸  值來區(qū)分環(huán)烷酸  的含量。環(huán)烷酸  的腐蝕與其含量有關(guān)，含量越大，腐蝕越嚴(yán)重。原油酸  值小于0.5mgkoh／g（原油）時，不發(fā)生腐蝕或腐蝕纖細(xì)。另一要素  是流速，當(dāng)溫度在270℃～280℃、350℃～400℃，酸  值在0.4mgkoh／g以上時，環(huán)烷酸  的腐蝕與流速有關(guān)。流速越高，則環(huán)烷酸  腐蝕越嚴(yán)重。環(huán)烷酸  腐蝕部位以減壓爐出口轉(zhuǎn)油線、減壓塔進(jìn)料段以下部位為重，常壓爐出口轉(zhuǎn)油線及常壓塔進(jìn)料段次之。遭受環(huán)烷酸  腐蝕的鋼材外表光滑無垢，坐落介質(zhì)流速低的部位的腐蝕僅留下尖銳的孔洞，高流速部位的腐蝕則出現(xiàn)帶有銳邊的坑蝕或蝕槽。高溫環(huán)烷酸  腐蝕發(fā)生于液相，如氣相中無凝液發(fā)生、無霧沫夾藏、氣相腐蝕較小。但在氣液混相，亦即氣相、液相交變部位、有流速沖刷區(qū)及發(fā)生渦流區(qū)則腐蝕加劇。環(huán)烷酸  的防護(hù)方法主要是選用耐蝕材料，而碳鋼、cr5mo及0cr13不耐環(huán)烷酸  高溫腐蝕。此種腐蝕部位需選用316l鋼，且mo含量大于2.3％。在無沖刷的情況下，可選用固熔化處理的304鋼材。